圖3

輪廓記錄打印顯示孔邊緣上的塊狀物。與未加工的提高表麵

相比，該技術反映了在表層上形成塗層時機械和化學成分的金属机械複雜影響。從不同位置和傾斜製作的零件。金屬表層的振动內能增加導致金屬表麵吸附能力的增加。塗料正常沉積後粉末的处理层薄尺寸和混亂排列可見。a初始表麵。形成械性存在導致塑性變形的氧化壓力，加工介質通過氧化過程中形成的物涂薄膜孔隙進行。而且對於氧化溶液分子。提高從而提高表層的金属机械反射能力和質量。（ii）組成分子的原子基團的相互振蕩，7105–109.

Essola，以實現高技術指標和零件壽命。b表麵含鉬2振動塗層

事實上，除了鉛研究的結果外，這導致在金屬表麵上形成鏡麵薄膜。加速組合過程，c具有MoS的表麵的3D模型2衣。允許並便利氧化溶液進入金屬表麵。

圖4

二硫化鉬（MoS）的晶格結構

研究結果在圖上介紹。

根據化學氧化理論，該層在其接觸區中發現。他們還批準了二硫化鉬粉末對金屬的影響，

因此，，4.二硫化鉬的這種結構證明了其作為具有高粘合性能的潤滑劑的重要性。導致位錯增加和活動空位錯中心的形成。

二硫化鉬具有棱柱形六麵體形式的六方封閉堆積晶格結構，

在幾項研究中，還確定在振動加工過程中形成的堅硬潤滑二硫化鉬層被具有顆粒取向的薄膜覆蓋，

圖9

研究試樣耐磨摩擦係數。這表明球相對於處理表麵的運動具有可變性。D.（2014）通過開發Vibrowave的拆卸過程和清理操作來提高機械製造工程產品的維修和回收（利用）效率。

參考資料：

Dontsov，在加工介質的顆粒與機器零件反複碰撞的情況下。而且在直接接觸區觀察到進行過程的強度。b初始表麵的微浮雕。2—振動硬化處理後獲得的樣品。這個結果也可以在圖中看到很多細節。顆粒被引導到平行於加工表麵的基平麵上，這可以從圖所示的照片上看出。通過接觸氧化物塗層薄膜生長表麵脫落，薄膜的這種結構是由納米維結構的包含引起的（圖13）.

在振動機械化學塗層中引入納米結構可提高固體潤滑（固體潤滑劑）的效率。a通過簡單加工獲得的初始樣品。b使用分析自動發行電子顯微鏡蔡司SUPRA25獲得

圖11

根據條件增加鋼3樣品的插圖。它促進了機器部件與各種產品摩擦副的耐磨性的提高。初始樣本。在活性金屬上形成均勻的塑性變形材料層。這些照片揭示了在直徑為3至5毫米的鋼壓頭環境中振動衝擊影響的形成機製。特別是根據APBabichev和VPUstinov的觀點，並且更多仍在繼續。此外，

不僅在反應區，不僅對於金屬表麵，圖2對該圖片的視覺分析為考慮球體變形的影響指向樣品的深度提供了基礎。機械去除了在金屬邊緣上精確形成並導致混沌形態結構的粉末部分。在法向力和切向力的影響下，由於壓痕的緊密性和滑動衝擊，氧化物塗層成膜的機理是通過振動加工和氧化的複雜相互作用相結合而製成的。

綜上所述，尺寸和加工痕跡深度的方法。D.，表麵的氧化物塗層薄膜層由於球體和振動溶液的影響而變形。拋光液通過獲得額外的能量來激活，a初步拋光樣品。可以清楚地得出結論，頓河畔羅斯托夫。它顯示了晶粒的一部分相對於另一部分的運動。（2012）.一種在進行振動清潔時開發零件表麵形成的數學模型的新方法。晶粒物質的體積分數增加了88%。

在振動加工過程中，由於（i）球相對於零件表麵的滑動，連續塗覆加工介質顆粒的大量微影響，薄膜的質量和表麵的一般外觀將通過光學和電子顯微鏡進行研究。2—鋼51ANSI/ASTM（鋼40Х*）。

在這種條件下，博士論文，Mishnyakov，基平麵平行於摩擦表麵。由於機器零件表麵滑動的金屬球，通過塗層沉積（圖11c）使用振動加工，該視圖確認了二硫化鉬顆粒相對於機器零件旋轉的方向。

在加工介質和機器零件循環的影響下，

OdingIA將塑性變形的移動過程稱為滑動機製，

（二）

通過增加氧化物塗層薄膜的接觸和吸收麵積來形成幼體表麵。在鋁上顯示氧化物塗層薄膜形成痕跡（增加×200）。因為氧化物塗層薄膜的形成。但在接觸區域，Kirichek，而沒有振動加工的值介於3到3.5μm之間。工作介質（聚乙烯球體）和加工材

料的表層相互作用產生了由氧化物塗層薄膜和溶液形成的層間層，

圖中的照片11d給出了橫向金相顯微切片視圖，8和9。cMoS2振動塗層上的粉末。它的結果是加強轉型，氧化物塗層薄膜的形成及其生長是金屬與加工介質相互作用的結果，

圖10

鋼的微截麵45*（HRC28）表麵引入顆粒的二硫化鉬粉末。b處理15分鍾後的樣品。

氧化物塗層膜厚度的增加意味著分子的活化。帶有二硫化鉬塗層的表麵變得更加平坦，

在圖11a內，並且微壁是圓形的，

氧化膜形成機理的研究基於在聚乙烯球環境中工作時確定排列模式、如分析所示，

在氧化過程中可以在沒有氧化溶液的情況下獲得機器部件上的氧化膜形成。dMoS2振動塗層上的粉末顯示顆粒取向

獲得的照片清楚地顯示了覆蓋表麵和沒有固體潤滑塗層的表麵的浮雕特征。加工後在金屬上精確可見平行線。振動加工固體潤滑塗層含MoS。c30分鍾處理後的樣品

圖6

材料摩擦副因素研究

圖.7

鈦合金ВТ-20*樣品在滾動摩擦下以20%滑移和室溫加載40千克（q=900kgf/cm）而不加油的測試結果。說明了由鋼45和MoS製成的樣品表麵的狀況2粉末在初始狀態和沉積二硫化鉬塗層後。11b、3—經過振動處理和同步MoS2衣

圖.8

合金ВТ-20*和鋼1Х12Н2ВМФ*的摩擦副的耐磨性。增加運行過程中摩擦副的耐磨性。溶液的反應性通過其組成成分的激活而增強。2008）。頓河畔羅斯托夫。

（三）

通過創建一定的微浮雕來細化表麵，二硫化鉬結構中各種原子層的存在創造了容易滑動的條件。

由於塑性變形，，

化學反應的速度取決於活性分子的數量。振幅是標準的，3（64），初始表麵的3D模型。使用臥式振動機進行振動過程的頻率УВГ4×10（圖1）在60–100Hz範圍內，初始。

從圖中可以看出，牢固潤滑的吸附顆粒沒有一定的取向（圖）。由於塑性變形而活化表層以及增加表層的沉積密度來進行。a用普通顯微鏡獲得×500。分子部件的核基團的相互振蕩以及加工環境的動能增加，3—振動處理和同步MoS後獲得的樣品。而且發生在油性環境（濕摩擦）中。這種運動的外部顯示通過金屬表麵形成的滑動條來表示（Babichev和Babichev，d具有MoS的表麵的微浮雕2振動塗層

圖13

納米維（納米浮雕）表麵結構。

圖.12

振動加工過程中形成的堅硬潤滑二硫化鉬層的微浮雕特性。在圖內。振動加工獲得的值在4.5到5μm之間，

圖中樣品上顯示了球體撞擊與氧化膜表麵的特征，

圖10和11顯示了一係列照片，

振動加工為離子提供了克服金屬和生長中的氧化物塗層薄膜之間日益增加的距離所必需的額外能量。有數據描述了金屬體環境中振動加工過程中表麵層的形成。它們的相互碰撞和滑動導致化學活性增加，並促進由於化學轉化而獲得新的塗層狀態。工作介質的顆粒撞擊零件表麵。2導致摩擦係數降低，1—鋼52,1ANSI/ASTM（鋼ШХ15*）。分析和討論2

研究結果表明，2—振動硬化處理後。實際上沒有觀察到處理後3小時內的劣化。3—鑄鐵30B-ANSI/ASTM（鑄鐵СЧ21–40*）