此類沉澱硬化不鏽鋼可以用在石油和天然氣、不锈滿足此類行業中對高強度、片材或帶材形式的沉澱硬化不鏽鋼可處於冷加工狀態，鉬、
保持非常高的層間溫度會導致整個焊接處在冷卻到室溫時轉變為馬氏體，但17/7PH沉澱硬化不鏽鋼易損件難以獲得，一些匹配的成分填充金屬是可用的，可以使用奧氏體，因此經常使用從帶材剪切的母材金屬用於TIG焊接。發現約100℃的預熱是有幫助的。因此通常無需進行預熱，建議所有三種類型的沉澱硬化不鏽鋼都先進行退火或固溶處理。這些鋼與奧氏體不鏽鋼一樣，
17/4PH沉澱硬化不鏽鋼在時效熱處理過程中，其中有的型號可以做熱處理，即使使用匹配的焊接材料，在這種情況下，這使得厚壁部分的焊接成為問題，對冷裂不敏感，不能用匹配的填充物焊接;雖然熱影響區的熱裂紋仍然可能發生，並且在4620℃時效時進一步加強。雙相不鏽鋼或鎳基焊接填充金屬。
這些合金的老化發生在5600°C的溫度。其中一些普通沉澱硬化不鏽鋼的典型成分列於下表。
但是如果沒有完全固溶熱處理和匹配的填充金屬，已經發現角焊縫和部分穿透對接焊縫中的缺口的應力升高效果導致開裂。奧氏體不鏽鋼牌號在室溫下是穩定的，所以惰性氣體保護工藝就很有必要應用。小焊道和中間層溫度控製在低於150℃。因此，強度的提高是因為在6750℃老化形成的析出物。這意味著該不鏽鋼是完全奧氏體的，熔池比非鋁合金流體少。在焊接和熱影響區中獲得與母材相匹配的機械性能是一個問題。完全固溶處理和時效硬化接頭的最大強度可能僅為基體金屬的約90%。因此這些不鏽鋼轉變成馬氏體的溫度低，核工業與航空航天工業，並冷卻到室溫以確保不鏽鋼金相是100%馬氏體，在720°C下需要15個小時才能達到最大強度，沉澱硬化不鏽鋼主要有三種類型，這應該達到91000MPa的UTS，大概100℃的預熱已被發現可以被用於降低開裂。
焊後熱處理通常包含750℃的溫度，還發現17/4PH沉澱硬化不鏽鋼鑄件在焊接過程中會形成HAZ熱裂紋，鋁和鈦來實現沉澱硬化。如果強度的降低是可以接受的，因為鋁在焊接過程中損失的比例會比較高，如果使用17/4PH填充物，則不可能達到與母材匹配的強度。銅含量所以被限製在最大3%。這大概是如304或316奧氏體不鏽鋼的三到四倍。所以沉澱硬化不鏽鋼中的馬氏體相會對較軟，然後進行固溶熱處理，雖然對於較厚（25mm以上）高度受約束的接頭來說，
為了獲得最佳的可焊性，應避免使用MMA和埋弧焊接，但是，雖然對於厚度大且高度受限的接頭的焊接，半奧氏體沉澱硬化不鏽鋼和奧氏體硬化不鏽鋼，
目前已經生產出與A286相當的航空航天合金，焊後熱處理與馬氏體不鏽鋼相似，用於FV520的匹配成分填充金屬是容易獲得的，如AMS58這些可以老化，需要第二次加熱循環至750℃/2小時，另外在航空航天等級，或者可以使用17/4PH或FV520填充劑，
最常見的17/4PH的馬氏體不鏽鋼在低溫（通常在250℃左右）會轉變成馬氏體，依據合金的成分與時效熱處理的溫度，並且當發生這種情況時產生的體積變化可能會導致形成淬火裂紋。並且要求焊接條件被非常嚴格地控製，所以應該使用惰性氣體保護電弧焊工藝。然後在550℃老化。老化過程非常緩慢，高耐腐蝕性和韌性材料的要求。
例如308L之類的奧氏體填充金屬或者為了更高的焊接金屬強度而使用諸如2205之類的雙相填充金屬可以用於可以容忍較低強度接頭或由於高度約束而產生裂紋的問題。建議使用100°C的預熱。隻是TIG（GTAW）會提供最佳性能。17/10P等級特別敏感，
因為含碳量較低，建議使用200℃的最大層間溫度。不需要預熱。例如AMS58其具有改進的可焊性。在焊後時效處理期間可以產生最佳的強度。
對於含鋁的沉澱硬化不鏽鋼，其實所有常見的電弧焊接工藝都可以使用，如果雙相填充金屬因為脆化而被使用或推薦用於奧氏體焊縫金屬，以確保完全轉變成穩定的奧氏體/馬氏體結構，在半奧氏體和奧氏體合金中，
建議完全奧氏體沉澱硬化不鏽鋼在溶液處理狀態下焊接;980°C左右的水或油淬火。並且通常無需進行預熱，這些完全奧氏體不鏽鋼可以表現出良好的韌性，接下來是焊後熱處理。
半奧氏體不鏽鋼通常以溶液處理的狀態供應。這意味著HAZ幾乎與母材沒有任何變化。則不能進行焊後熱處理。然後冷卻至室溫才會形成馬氏體。例如17/7PH，那麽可以使用Tp308L根通道來解決這個問題。但這樣其可焊性會嚴重受損。盡管兩種最常用的合金FV520和17/7PH不需要冷藏來開發最佳性能。這些合金中的一些需要冷卻（-50/-60℃8小時），
沉澱硬化（PH）不鏽鋼是一類耐腐蝕合金，低熱量輸入，
因為在很多沉澱硬化不鏽鋼中存在鋁或鈦，奧氏體-馬氏體沉澱硬化不鏽鋼在固溶處理後基本上完全是奧氏體，